阁楼式货架设计承载技术说明

1、阁楼式货架布局图参考

2、主要承重件说明

 1.阁楼货架部分基本参数表：

类别	规格	层板层数	承载要求	备注
货架1	L2035(内)*W500*H5475	9	300 KG/层
货架2	L2035(内)*W1000*H5475	9	600 KG/层

 2.阁楼楼板部分基本参数表：

类别	通道宽度	楼板规格	承载要求	备注
大阁楼主通道	2400mm	250*40*2.5焊加强筋	400 KG/M2	支撑梁间距1150mm
小阁楼主通道	2400mm	250*40*2.5焊加强筋	400 KG/M2	支撑梁间距800mm
大阁楼次通道	1200	250*40*2.5	300 KG/M2
小阁楼次通道	1100	250*40*2.5	300 KG/M2

 3.阁楼主要承重件基本参数表：

部件	规格	长度	承载要求	备注
立柱	Z80*60*2	5475	2700 kgf	三立柱柱片的中立柱承载最大，承载整组货架的一半，为2700kgf
梁1	P60*40*1.5	2035	150 kgf	每层两横梁，横梁承载每层承重的一半；每层三横梁，边梁承载每层承重的1/4
中梁	J80*40*1.2	2035	300 kgf	每层三横梁，中梁承载每层承重的一半
梁2	P80*50*1.5焊角钢	2035	517 kgf	梁1的承载加上次通道楼板2025mm*1200mm区域承重的一半
梁3	C140*50*1.5	2400	1056 kgf	主通道内楼板2400mm* (1200+1000)mm区域承重的一半
梁4	Jb140*50*1.5	2400	1304 kgf	在800mm和1600mm两处分别承载652kgf(梁5的承重)
梁5	C140*50*1.5	2035	652 kgf	主通道内楼板2035mm*1100mm区域的承重
梁5-1	C140*50*1.5	2000	840 kgf	小阁楼主通道内，承载情况与梁3类似，承载主通道内楼板2000mm*1050mm区域的承重
梁6	J100*50*1.5 焊角钢	2035	367 kgf	次通道内楼板2035mm*1200mm区域承重的一半
大阁楼次通道楼板	250*40*2.5	1200	90 kgf	楼板按集中承载分析300 KG/M2,楼板按集中承载90kgf分析
小阁楼次通道楼板	250*40*2.5	1100	83 kgf	楼板按集中承载分析300 KG/M2,楼板按集中承载83kgf分析
大阁楼主通道楼板	250*40*2.5 加筋	最大跨度1200	120 kgf	400 KG/M2，主通道考虑走液压车，按集中承载200kgf(四轮液压车的一个轮子)分析
小阁楼主通道楼板	250*40*2.5 加筋	最大跨度1200	120 kgf	400 KG/M2，主通道考虑走液压车，按集中承载200kgf(四轮液压车的一个轮子)分析

梁1、梁2、梁3、梁4、梁5、梁6在阁楼中的位置如以下三图。

 4.阁楼各主要承重件规格成承载分析。

（1）立柱

通过计算，立柱的截面参数如下：

A= 3.96 cm2；Ix= 15.2 cm4；Iy= 36.3 cm4；ix=1.959 cm；iy=3.028 cm

在两根斜撑与立柱构成的三角形结构单元中，立柱长度为 1200 mm,据计算

λx=61.25；

横梁层间距小于800mm,据此计算，λy=26.42。

Λx小于61.6,立柱为粗短杆。根据钢结构相关设计标准,材料安全系数取1.5，冲击载荷安全系数取1.1，柱片构件安全系数取1.1，材料厚薄系数1.1。综合安全系数为

1.5×1.1×1.1×1.1=2。

使用综合安全系数2来计算立柱的轴向许用应力为

[σ]=235 Mpa/2 = 117.5 Mp

立柱的实际工作应力为

      σ=（2700×9.8N）/3.6 cm2）= 73.5 Mpa

由此可得,σ ＜[σ] ,立柱的承载能力完全满足承载要求。

（2）梁1

梁1的材质为Q235，规格为P形管P60*40*1.5*L2035。

根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，结构系数为1.15，因此，许用正应力

[σ]=σs/1.2/1.15=235 MPa /1.2/1.15=170 MPa

梁1的截面图见图：

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=2.36 cm2；Ix=11.8 cm4；Iy=6.01 cm4；Wx=3.58 cm3；Wy=2.62 cm3

① 强度核算

该梁均载150 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=374 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 104.5 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的最大挠度                    

fmax＝5PL3/(384EI)＝6.86 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

（3）中梁

中梁的材质为Q235，规格为矩形管J80*40*1.2*L2035。

根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力

[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=2.83 cm2；Ix=24.2 cm4；Iy=8.29 cm4；Wx=6.05 cm3；Wy=4.145 cm3

① 强度核算

该梁均载300 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=748 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 123.7 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的最大挠度                    

fmax＝5PL3/(384EI)＝6.68 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

（4）梁2

梁2的材质为Q235，规格为P形管P80*50*1.5焊角钢*L2035。

根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力

[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=5.66 cm2；Ix=30.1 cm4；Iy=26.3 cm4；Wx=6.69 cm3；Wy=6.26 cm3

① 强度核算

该梁均载517 kgf,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=1289 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 192.7 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的最大挠度                    

fmax＝5PL3/(384EI)＝9.24 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

 

（5）梁3

梁3的材质为Q235，规格为专用轧制梁C140*50*1.5*L2400。

根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力

梁3的截面图见图。

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=2.72 cm2；Ix=106 cm4；Iy=15.4 cm4；Wx=15.3 cm3；Wy=4.4 cm3

① 强度核算

该梁均载1056 kgf，并且，立柱梁的柱卡为半固定连接，取嵌固系数0.95,据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=2950 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 192.8 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的最大挠度                    

fmax＝5PL3/(384EI)＝8.73 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

梁4的材质为Q235，规格为专用轧制抱扣梁Jb140*50*1.5*L2400。

根据钢结构相关设计规范，材料的安全系数为1.2，因此，许用正应力

[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa

梁4的截面图见图。

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=7.44 cm2；Ix=217 cm4；Iy=30.8 cm4；Wx=31 cm3；Wy=12.32 cm3

① 强度核算

该梁在800处和1600处分别集中承载652 kgf，据此计算，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=5112 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 164.9 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的承载是对称的，最大挠度出现在中点处。两个力分别承载时在梁的中点处产生的挠度均是3.612mm，进行叠加，得到 

fmax＝7.23 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

（7）梁5、梁5-1

梁5和梁5-1的材质、规格与梁3相同，长度都比梁3短，并且承载都比梁3小，因此，梁3能满足承载要求，梁5和梁5-1也必然能满足承载要求。因此，梁5和梁5-1的核算略去。

（8）梁6

梁6的材质为Q235，规格为矩形管J100*50*1.5焊角钢*L2035。

[σ]=σs/1.2=235 MPa /1.2=195.8 MPa

梁6的截面图见图。

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=5.19 cm2；Ix=59.2 cm4；Iy=35.3 cm4；Wx=11.8 cm3；Wy=7.84 cm3

① 强度核算

该梁均载367 kgf，在梁的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=915 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 77.6 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

梁的最大挠度                    

fmax＝5PL3/(384EI)＝3.42 mm

由此可得, fmax ＜L/200 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

（9）大阁楼次通道楼板

大阁楼次通道楼板的材质为Q235，规格为专用轧制楼板梁250*40*2.5*L1200。

根据钢结构相关设计规范，并根据楼板结构承载的特殊要求，材料的安全系数取2.5，因此，许用正应力

[σ]=σs/2.5=235 MPa /2.5=94 MPa

该楼板的截面图见图。

通过计算，该梁的截面参数如下：

A=8.88 cm2；Ix=14.5 cm4；Iy=734 cm4；Wx=4.67 cm3；Wy=52.8 cm3

①强度核算

该楼板承载90KG，根据楼板的承载情况，视为集中承载，据此计算，在楼板的截面上，截面上最大弯矩为

Mmax=265 N·M

并进一步计算得截面上最大弯曲正应力

σmax= 56.75 MPa

由此可得,σmax＜[σ] ,该梁的弯曲正应力完全满足强度条件。

② 刚度计算

通过计算，楼板的最大挠度        

fmax＝PL3/(48EI)＝1.1 mm

由此可得, fmax ＜L/500 ,该梁的刚性完全满足刚度条件。

（10）小阁楼次通道楼板

小阁楼次通道楼板的材质、规格与大阁楼次通道楼板相同，长度比大阁楼次通道楼板小，因此，大阁楼次通道楼板能满足承载要求，小阁楼次通道楼板也必然能满足承载要求。因此，小阁楼次通道楼板的核算略去。

（11）大阁楼主通道楼板

大阁楼主通道楼板的材质为Q235，规格为专用轧制楼板梁250*40*2.5焊角钢。

根据钢结构相关设计规范，并根据楼板结构承载的特殊要求，材料的安全系数取2.5，因此，许用正应力

[σ]=σs/2.5=235 MPa /2.5=94 MPa

该楼板的截面图见图。

以上阁楼货架承载说明是由中欧体育仓储编辑，希望可以给大家带来帮助。

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